Constructing the Schmidt-Appleman-Diagram (SAD)
1.) Enter altitude, H in tab "SAC" and operate Solver (e.g. for a calculation of a new altitude)
2.) Copy new colum "C" into the column to the right to safe for later
G	Pa/°C	1,354	3,361	1,354	2,172	1,721	1,634	1,354	1,065	0,837	0,658	0,518	0,407	0,320
G0	Pa	72,0	149,1	126,3	105,8	87,7	84,0	72,5	59,0	48,2	39,3	31,9	25,9	21,0
H	ft	40000	20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000	65000	70000
H	m	12192	6096	7620	9144	10668	11000	12192	13716	15240	16764	18288	19812	21336
p	Pa	18754	46559	18754	30087	23840	22632	18754	14747	11597	9120	7172	5640	4435
t_SAC,100	°C	-43,9	-34,2	-36,6	-39,0	-41,5	-42,0	-43,9	-46,4	-48,7	-51,0	-53,3	-55,5	-57,6
t_SAC,0	°C	-53,2	-44,4	-46,5	-48,7	-50,9	-51,4	-53,2	-55,4	-57,5	-59,6	-61,7	-63,7	-65,6
Dt,tot	°C	9,26	10,19	9,96	9,73	9,49	9,44	9,26	9,04	8,82	8,61	8,41	8,22	8,03
t	E_w	phi	phi	phi	phi	phi	phi	phi	phi	phi	phi	phi		Diagram for typical kerosine aircraft
-60	1,901	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,4584
-59	2,158	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,1943	0,6436		EI_H2O	1,25
-58	2,447	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,4404	0,7792		c_p	1004	J/(kgK)
-57	2,771	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,1638	0,6265	0,8749		eps	0,622
-56	3,134	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,4120	0,7641	0,9388		Q	4,30E+07	J/kg
-55	3,539	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,1192	0,6013	0,8625	0,9775		eta	0,35
-54	3,992	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,3724	0,7428	0,9296	0,9963
-53	4,497	0,0595	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,0595	0,5673	0,8455	0,9716	n.a.		EI_H2O and Q for Kerosine
-52	5,060	0,3204	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,3204	0,7146	0,9169	0,9936	n.a.
-51	5,686	0,5232	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,1264	0,5232	0,8231	0,9632	n.a.	n.a.
-50	6,382	0,6783	n.a.	n.a.	n.a.	0,2555	0,3686	0,6783	0,9002	0,9894	n.a.	n.a.
-49	7,155	0,7943	n.a.	n.a.	n.a.	0,4684	0,5571	0,7943	0,9518	0,9995	n.a.	n.a.
-48	8,011	0,8783	n.a.	n.a.	0,1928	0,6332	0,7015	0,8783	0,9829	n.a.	n.a.	n.a.
-47	8,960	0,9364	n.a.	n.a.	0,4147	0,7582	0,8095	0,9364	0,9976	n.a.	n.a.	n.a.
-46	10,010	0,9734	n.a.	0,1403	0,5882	0,8506	0,8878	0,9734	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-45	11,171	0,9935	n.a.	0,3687	0,7215	0,9163	0,9418	0,9935	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-44	12,452	1,0000	0,0981	0,5487	0,8217	0,9602	0,9761	1,0000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-43	13,865	n.a.	0,3305	0,6885	0,8946	0,9864	0,9945	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-42	15,423	n.a.	0,5151	0,7950	0,9451	0,9984	1,0000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-41	17,137	n.a.	0,6597	0,8739	0,9773	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-40	19,021	n.a.	0,7710	0,9300	0,9947	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-39	21,092	n.a.	0,8547	0,9674	1,0000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-38	23,364	n.a.	0,9154	0,9894	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-37	25,855	n.a.	0,9572	0,9991	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-36	28,584	n.a.	0,9834	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-35	31,571	n.a.	0,9968	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-34	34,836	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-33	38,403	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-32	42,297	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-31	46,543	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-30	51,169	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-29	56,205	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-28	61,683	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-27	67,636	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-26	74,102	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-25	81,117	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
Schmidt-Appleman-Diagram from Approximate Equation
phi = 1 - (1/Dt,tot(H)^b_t)*((H - b_H)/a_H - t)^b_t     with     Dt,tot(H) = a_tot*H + b_tot
H, ft			20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000		Diagram for typical kerosine aircraft
t, °C	calculated:	Dt,tot(H)	10,15	9,94	9,72	9,50	9,46	9,29	9,07	8,85	8,64	8,42
-60			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,431		EI_H2O	1,25
-59			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,144	0,625		c_p	1004	J/(kgK)
-58			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,391	0,771		eps	0,622
-57			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,102	0,589	0,876		Q	4,30E+07	J/kg
-56			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,351	0,741	0,944		eta	0,35
-55			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,060	0,553	0,853	0,983
-54			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,312	0,710	0,928	0,998		EI_H2O and Q for Kerosine
-53			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,020	0,517	0,828	0,974	n.a.
-52			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,273	0,679	0,911	0,995	n.a.
-51			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,105	0,481	0,803	0,963	n.a.	n.a.
-50			n.a.	n.a.	n.a.	0,235	0,340	0,648	0,892	0,990	n.a.	n.a.
-49			n.a.	n.a.	n.a.	0,445	0,532	0,777	0,950	0,999	n.a.	n.a.
-48			n.a.	n.a.	0,197	0,616	0,685	0,872	0,984	n.a.	n.a.	n.a.
-47			n.a.	n.a.	0,410	0,750	0,803	0,937	0,998	n.a.	n.a.	n.a.
-46			n.a.	0,160	0,584	0,850	0,889	0,976	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-45			n.a.	0,375	0,723	0,921	0,947	0,995	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-44			0,123	0,552	0,828	0,966	0,981	1,000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-43			0,340	0,695	0,905	0,991	0,997	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-42			0,520	0,805	0,956	0,999	1,000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-41			0,667	0,887	0,985	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-40			0,782	0,943	0,998	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-39			0,868	0,978	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-38			0,930	0,995	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-37			0,969	1,000	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-36			0,991	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-35			0,999	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-34			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-33			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-32			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-31			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-30			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-29			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-28			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-27			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-26			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-25			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
Error of the Schmidt-Appleman-Diagram from Approximate Equation
The Approximate Equation was calculated for a typical altitude of 40000 ft. Errors occur for lower relative humidity (towards 0%) at high and low altitudes.
H, ft			20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000
t, °C
-60			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,06
-59			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,04	0,04
-58			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,02	0,03
-57			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	0,00	0,01	0,03
-56			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,01	0,01	0,02
-55			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,03	-0,01	0,01	0,01
-54			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,04	-0,01	0,01	0,00
-53			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,04	-0,03	0,00	0,01	n.a.
-52			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,05	-0,02	0,00	0,00	n.a.
-51			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	-0,02	-0,04	-0,01	0,01	n.a.	n.a.
-50			n.a.	n.a.	n.a.	-0,02	-0,03	-0,03	0,00	0,00	n.a.	n.a.
-49			n.a.	n.a.	n.a.	-0,02	-0,03	-0,01	0,00	0,00	n.a.	n.a.
-48			n.a.	n.a.	0,00	-0,02	-0,02	0,00	0,00	n.a.	n.a.	n.a.
-47			n.a.	n.a.	0,00	-0,01	-0,01	0,00	0,00	n.a.	n.a.	n.a.
-46			n.a.	0,02	0,00	0,00	0,00	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-45			n.a.	0,01	0,00	0,00	0,00	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-44			0,02	0,00	0,01	0,01	0,00	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-43			0,01	0,01	0,01	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-42			0,01	0,01	0,01	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-41			0,01	0,01	0,01	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-40			0,01	0,01	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-39			0,01	0,01	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-38			0,01	0,01	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-37			0,01	0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-36			0,01	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-35			0,00	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-34			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-33			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-32			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-31			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-30			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-29			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-28			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-27			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-26			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
-25			n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.	n.a.
Calculation of the Approximate Equation for the Schmidt-Appleman-Diagram
Calculate the correction that has to be applied to get from phi = 100% to the actual phi at temperatures lower than t_SAC
				Dt_tot:	8	10	12
valid for 40000 ft or "40k"		a_t =	0,0030845	a_t:	0,004493	0,002516	0,001566
Dt_tot,40k = 9,246 °C		b_t =	2,5994
Delta t, °C	phi	Dphi	Dphi_calc_9,246	error^2	Dphi_calc_8	Dphi_calc_10	Dphi_calc_12
12			1,969	3,8789	2,869	1,606	1,000
11			1,571	2,4675	2,288	1,281	0,798
10			1,226	1,5034	1,786	1,000	0,623
9	0,0595	0,9405	0,932	0,0001	1,358	0,760	0,473
8	0,3204	0,6796	0,686	0,0000	1,000	0,560	0,349
7	0,5232	0,4768	0,485	0,0001	0,707	0,396	0,246
6	0,6783	0,3217	0,325	0,0000	0,473	0,265	0,165
5	0,7943	0,2057	0,202	0,0000	0,295	0,165	0,103
4	0,8783	0,1217	0,113	0,0001	0,165	0,092	0,058
3	0,9364	0,0636	0,054	0,0001	0,078	0,044	0,027
2	0,9734	0,0266	0,019	0,0001	0,027	0,015	0,009
1	0,9935	0,0065	0,003	0,0000	0,004	0,003	0,002
0	1,0000	0,0000	0,000	0,0000	0,000	0,000	0,000
			sum	0,0005
			drive sum to min. with solver (setting on the right)
	Dphi = a_t(H)*Dt^b_t						Dt(Dphi = 1) =	9,246	°C
							Dt_tot,40k =	9,246	°C
	General equation with modified a_t(H) from Dt_tot(H):
	Dt_tot = a_tot*H + b_tot				see below
	a_t(H) = 1/(Dt_tot(H)^b_t)
	Dphi = a_t(H)*((H - b_H)/a_H - t)^b_t				see above
	phi = 1 - Dphi
	Important for the approximate equation for the Schmidt-Appleman-Diagram:
	H_SAC = f (t_SAC), to answer the question: "At what altitude do contrails start to form depending on temperature?"
	t_SAC	°C	-34,2	-36,6	-39,0	-41,5	-42,0	-43,9	-46,4	-48,7	-51,0	-53,3	-55,5	-57,6
	H_SAC	ft	20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000	65000	70000
	a_H	-2,1188E+03	ft/°C	from trendline
	b_H	-52772	ft	from trendline
	H_SAC = a_H*t _SAC+ b_H
	With the above, we obtain an equation:
	phi = 1 - a_t*(((H - b_H)*1/a_H) - t)^b_t
	This means for a relative humidity larger than phi, we will have a contrail.
	We will have a persistent contrail, if the relative humidity is much larger than the required phi.
H_SAC		ft	20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000	65000	70000
Dt,tot  from SAD		°C	10,19	9,96	9,73	9,49	9,44	9,26	9,04	8,82	8,61	8,41	8,22	8,03
Dt,tot  calculated   (a)		°C	10,15	9,94	9,72	9,50	9,46	9,29	9,07	8,85	8,64	8,42	8,20	7,98
Dt,tot  calculated   (b)		°C	10,15	9,94	9,72	9,50	9,46	9,29	9,07	8,85	8,64	8,42	8,20	7,98
		a_tot	-4,3386E-05	°C/ft	from trendline
		b_tot	11,022	°C	from trendline
Dt,tot  calculated   (a)		Dt_tot = a_tot*H + b_tot
Dt,tot  calculated   (b)		Dt_tot = t_SAC_0_100-t_SAC_0_0-(L_SAC_100-L_SAC_0)*H
Evaluating and Planning Flights for Contrail Avoidance
t_SAC = f ( H_SAC), to answer the question: "At what temperature do contrails start (and end) to form depending on altitude?"
H_SAC		ft	20000	25000	30000	35000	36089	40000	45000	50000	55000	60000	65000	70000
t_SAC,100		°C	-34,2	-36,6	-39,0	-41,5	-42,0	-43,9	-46,4	-48,7	-51,0	-53,3	-55,5	-57,6
t_SAC,0		°C	-44,4	-46,5	-48,7	-50,9	-51,4	-53,2	-55,4	-57,5	-59,6	-61,7	-63,7	-65,6
Dt,tot		°C	10,2	10,0	9,7	9,5	9,4	9,3	9,0	8,8	8,6	8,4	8,2	8,0
average Dt,tot		°C	9,1
t_ICAO,H_T=36089 ft		°C	-24,6	-34,5	-44,4	-54,3	-56,5	-56,5	-56,5	-56,5	-56,5	-56,5	-56,5	-56,5
t_ICAO,H_T,pole		°C	-24,6	-34,5	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4	-44,4
t_ICAO,H_T,lat,tropo		°C	-9,6	-19,5	-29,4	-39,3	-41,5	-49,2	-59,2	-69,1	-79,0	-88,9	-98,8	-108,7
t_ICAO,H_T,lat,strato		°C	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2	-71,2
t_ICAO, H_T,equator		°C	-24,6	-34,5	-44,4	-54,3	-56,5	-64,2	-74,2	-84,1	-84,1	-84,1	-84,1	-84,1
m/ft	0,3048
t_0,lat	30	°C	15	°C  (ICAO)
H_T,pole	30000	ft	9,14	km
Latitude, B	20	deg	53,5	deg  (Hamburg)
H_T,lat(B)	51064	ft	15,56	km
H_T,lat	51064	ft	15,56	km
H_T,equator	50000	ft	15,24	km
t_T,pole	-44,4	°C
t_T	-56,5	°C
t_T,lat	-71,2	°C
t_T,equator	-84,1	°C
L_SAC,0	4,28E-04	°C/ft	from trendline
L_SAC,100	4,72E-04	°C/ft	from trendline
t_SAC,0,0	-35,9	°C	from trendline
t_SAC,0,100	-24,9	°C	from trendline
t_SAC,100 = t_SAC,0,100 - L_SAC,100*H
t_SAC,0 = t_SAC,0,0 - L_SAC,0*H
Calculating Possible Intersections of t_SAC and t_atmosphere
Troposphere:			Flight Level, FL:
H_SAC,100	26445	ft	260
H_SAC,lat,100	36382	ft	360
H_SAC,0	32804	ft	330
H_SAC,lat,0	42463	ft	420
Stratosphere:
H_SAC,pole,0	n.a.	ft	n.a.
H_SAC,pole,100	41377	ft	410
H_SAC,ICAO,0	48000	ft	480
H_SAC,ICAO,100	66951	ft	670
H_SAC,lat,0	82245	ft	820
H_SAC,lat,100	98046	ft	980
H_SAC,equator,0	112346	ft	1120
H_SAC,equator,100	125378	ft	1250
Calculating a SAD with Lines of Equal Relative Humidity
H	ft	20000	70000
Dt_tot	°C	10,2	8,0
a_t(H)	1/°C	0,002417	0,004515
phi:	Dphi:	Dt:	Dt:
50%	50%	7,8	6,1
80%	20%	5,5	4,3
95%	5%	3,2	2,5
t_SAC,100	°C	-34,2	-57,6
phi:	Dphi:	t:	t:
50%	50%	-41,9	-63,7
80%	20%	-39,6	-61,9
95%	5%	-37,4	-60,1
t_SAC,100		-34,3522	-57,9377
t_SAC,0		-44,5064	-65,9224
Calculating the Altitude of the Tropopause, H_T
Depending on the Latitude, B
	H_T = a_lat*(1-(COS(2*B)))+b_lat			standard values
H_T,amplitude	a_lat	4,00	km	3,50	km
H_T,pole	b_lat	8,50	km	9,00	km
latitude, B	h_measured	H_T calc
-90	9,0	8,50
-80	9,0	8,74
-70	9,5	9,44
-60	10,0	10,50
-50	11,0	11,81
-40	13,0	13,19
-30	15,2	14,50
-20	16,0	15,56
-10	16,8	16,26
0	16,4	16,50
10	16,4	16,26
20	15,8	15,56
30	13,0	14,50
40	10,4	13,19
50	9,7	11,81
60	8,9	10,50														Mean height z (km) of the global tropopause (1979–93; 1200 UTC): annual mean
70	8,4	9,44				GEERTS, B., LINACRE, E., 1997: The height of the tropopause. University of Wyoming, Department of Atmospheric Science.										[(a), all], northern summer [(b), JJA], and northern winter [(c), DJF]. The height increment is 500 m.
80	8,0	8,74				http://www-das.uwyo.edu/~geerts/cwx/notes/chap01/tropo.html										Figure 1
90	8,0	8,50				https://perma.cc/42TC-K7EF
																Klaus P. Hoinka, 1999. Temperature, Humidity, and Wind at the Global Tropopause. In: Monthly Weather Review, Vol. 127 (1999), No. 10, pp. 2248–2265.
																https://doi.org/10.1175/1520-0493(1999)127%3C2248:THAWAT%3E2.0.CO;2